Читать онлайн «Электроника в вопросах и ответах». Страница 43

1 — колебательная форма фронта; 2 — монотонная

Для полного определения искажений фронта служат три параметра; время нарастания τн, определяемое как время нарастания отклика от 0,1 до 0,9 в установившемся состоянии; время задержки τз определяемое как время нарастания отклика от 0 до 0,5 в установившемся состоянии; амплитуда первого колебания (выброса) l.

Естественно, что последний параметр не относится к непрерывно нарастающему (монотонному) отклику.

Для определения вершины отклика за критерий ошибки принимается спад z в момент t = Т. Как уже упоминалось, временная характеристика строго зависит от частотных характеристик. И поэтому максимально линейной фазовой характеристике, а также плавно спадающей амплитудной характеристике соответствуют монотонный характер фронта (l < 1 %) и относительно большее время нарастания. В свою очередь максимально гладкой амплитудной характеристике, достаточно быстро спадающей за пределами полосы пропускания, соответствует отклик с небольшими амплитудами выбросов и относительно малым временем нарастания. Спад отклика зависит от нижней граничной частоты усилителя. Чем эта частота меньше, тем меньше спад. В принципе не существует простых зависимостей между частотными и импульсными параметрами усилителя. Однако на практике можно пользоваться зависимостью, которая связывает время нарастания τн и верхнюю граничную частоту fв. Оказывается, что произведение τнfв есть величина постоянная и примерно равная 0,4. Из этой зависимости следует, что время нарастания единичного отклика тем меньше, чем выше верхняя граничная частота усилителя.

Широкополосные резистивные усилители характеризуются такой амплитудной характеристикой в некотором диапазоне частот, которого из-за коэффициента усиления усилителя в ряде применений может оказаться недостаточно. Поэтому имеется необходимость в увеличении площади усиления путем расширения его полосы. Этот метод основан на компенсации падения коэффициента усиления в диапазоне высоких и низких частот с помощью соответственно включенных пассивных цепей. Благодаря этим цепям сопротивление нагрузки усилителя в диапазоне частот, в котором происходит уменьшение усиления, увеличивается, в связи с чем происходит выравнивание усиления.

Схемы компенсации усилителя в диапазоне высоких частот делятся на двух- и четырехполюсниковые схемы компенсации в зависимости от того, являются ли межкаскадные компенсирующие цепочки двух- или четырехполюсниковыми.

Простейшая схема двухполюсниковой компенсации с помощью параллельной индуктивности показана на рис. 7.12.

Рис. 7.(2. Ламповый (а) и транзисторный (б) усилители с двухполюсниковой компенсацией параллельной индуктивностью

Индуктивность подобрана таким образом, что вместе с полной выходной емкостью каскада образует параллельный резонансный контур на частоте, при которой амплитудная характеристика начинает заметно спадать.

В зависимости от добротности резонансного контура получают плоскую или возрастающую (приподнятую) в определенном диапазоне частот амплитудную характеристику. На рис. 7.13 представлено семейство характеристик усилителя со схемой двухполюсниковой компенсации для разных значений добротности Q.

Рис. 7.13. Амплитудные характеристики усилителя с компенсаций параллельной индуктивностью

Можно показать, что максимально плоская амплитудная характеристика получается при Q = 0,414. Произведение коэффициента усиления на ширину полосы пропускания составляет при этом 1,73 значения аналогичного произведения для усилителя без компенсации. Это означает, что при заданном усилении компенсация позволяет на 73 % увеличить ширину полосы пропускания усилителя. Теоретический предел возможности расширения полосы с помощью более сложных схем двухполюсниковой компенсации равно 2. Bpeменные характеристики усилителя с двухполюсниковой компенсацией демонстрируют меньшее время нарастания но начиная с Q = 0,25, появляются выбросы (колебания), возрастающие с увеличением добротности.

Четырехполюсниковая компенсация состоит во включении между выходом данного усилительного каскада и входом последующего соответствующим образом рассчитанного корректирующего четырехполюсника. В схемах этого типа корректирующий четырехполюсник отделяет выходную емкость данного каскада от входной емкости последующего, благодаря чему площадь усиления может быть больше, чем в усилителях с двухполюсниковой коррекцией, поскольку компенсация касается меньших емкостей. Теоретический предел роста произведения GB для четырехполюсниковон компенсации по сравнению с произведением GB усилителя без компенсации составляет 4.

К недостаткам четырехполюсниковой компенсации относятся зависимость частотных и временных характеристик от соотношения входной и выходной емкостей усилителя, а также худшие импульсные свойства в результате того, что предельный фазовый сдвиг больше, чем в усилителях с двухполюсниковой компенсацией.

На рис. 7.14 представлена простейшая схема четырехполюсниковой компенсации с помощью последовательной индуктивности.

Рис. 7.14. Четырехполюсниковый элемент компенсации усилителя

Индуктивность разделяет емкости Са и Сс, в результате чего образуется фильтр нижних частот, корректирующий характеристику. Ламповый вариант схемы приведен сознательно, поскольку в транзисторных схемах выходная емкость намного меньше входной и разделение емкостей согласующим четырехполюсником на практике не дает преимуществ. В ламповых схемах четырехполюсниковая компенсация является эффективной, поскольку Са и Сс — обычно одного порядка (Са ~= 1/2·Сс).

Например, если отношение емкости Сс к полной Са + Сс составляет 0,75, добротность Q = 0,67, то увеличение произведения GB составляет 2, время нарастания τн = 1,1·R·(Са + Сс), а амплитуда первого выброса l ~= 8,1 %.

Амплитудная характеристика в диапазоне низких частот может быть расширена путем включения последовательно с нагрузкой резистора Rx и конденсатора Cх (рис. 7.15).

Рис. 7.15. Схема компенсации в диапазоне низких частот

В диапазоне средних и высоких частот реактивное сопротивление конденсатора Сх настолько мало, что практически замыкает резистор Rx на этих частотах и приводит к тому, что эффективное сопротивление нагрузки равно R1.

В диапазоне низких частот шунтирующим влиянием емкости Сх можно пренебречь. В этом случае эффективное сопротивление увеличивается до R1 + Rx. Увеличение сопротивления нагрузки вызывает увеличение усиления каскада и, следовательно, при соответственно подобранных Rx и Сх компенсацию падения усиления, вызванного влиянием делителя, состоящего из конденсатора связи и входного сопротивления Rвх.

Временная характеристика скомпенсированного усилителя в диапазоне низких частот имеет меньший спад, чем временная характеристика некомпенсированного усилителя.

Усилителем постоянного тока называется усилитель, предназначенный для усиления медленно изменяющихся колебаний с постоянной составляющей. Амплитудная характеристика такого усилителя в диапазоне низких частот охватывает также «частоту» f = 0 Гц. Ограничение амплитудной характеристики в диапазоне высоких частот происходит по тем же причинам, что и в усилителе с емкостной связью.

Характерной чертой усилителей постоянного тока является отсутствие в них каких-либо реактивных элементов связи (конденсаторов, трансформаторов). Отдельные каскады связаны непосредственно: анод или коллектор данного каскада соединен с сеткой или базой последующего каскада. Отсюда усилители постоянного тока часто называются усилителями с непосредственной связью.